厂房建筑火灾后结构的检测鉴定深圳市天博质量检测鉴定中心有限公司广东深圳518000 】木文主要针对厂房建筑火灾后结构的检测鉴定展开了探讨, 通过结合具体的工程实例，对火作用调查和构件初步鉴定以及火灾后结构构件检 测作了 说明，并分析了检测鉴定的结论，并给出了相应的建议，以期能为有关方 面的需要提供 参考借鉴。 关键词】厂房建筑；火灾；检测鉴定 火火后结构检测鉴定工作是火后建筑获得经济合理和可靠有效处理措 提，特别是对厂房结构来说。因此，及时地对火灾后建筑进行检测鉴定,合理评估建筑 结构的受损情况，并提出经济适用且又能满足安全性正常使用性的 处理方法将会对火火 后的厂房建筑修复有着极大的帮助。 工程概况某厂房发生火灾后，为了解厂房灾后受损情况，对该厂房主体结构构件 火作用调查和构件初步鉴定2.1 现场初步调查和火作用初探 检测鉴定人员通过查阅资料并向委托方了解信息得知，火灾发生当曰多 微风，厂房内部起火原因不明，无法确定起火点位置，火灾过程中烟气蔓延整个厂房， 火灾发生时消防采用喷水灭火。检测人员到场后，首先针对火灾后已 严重扭曲变形、有 垮塌危险的钢梁及燃烧残留的压型钢板屋面板等构件，采取了 拆除与防护措施。 厂房内部空旷，放置大量易燃烧的造纸碎浆原料，机械设备多含可燃烧 部件， 火灾发生后大火燃烧速度较快，火势难以控制，整个火灾持续约2d ， 灾后厂房大 部区域可燃物几无残留，均烧为灰烬。火灾升温过程复杂，缺乏有效 的火场信息，较难确定建筑物内的温度分布，故温度预测采用国际(ISO834)标 温度曲线：T=T0+345lg (8t+l) 结合可燃物的品种、数量及燃烧残留物的形态和整个火灾持续，考虑到厂房面积较 大，推断火灾发生后lh�9�15h 为火灾旺盛期，即为升温吋间t; 取TO=2OC，计算得出厂房 部分区域的火场Zui高温度在8001�9�112001 之间。 2.2 构件外观检测和初步鉴定 检测鉴定人员对各类结构构件损伤情况进行详细的调査检测，总结出厂 混凝土结构构件初步鉴定评级结果，见表1;现场过火构件受损情况如图 厂房结构轴线A�9�1S×5�9�132 范围内，屋面钢梁、吊车梁等钢 结构 构件严重烧灼损坏，整体变形较人，II 有随吋垮塌、掉落的趋势，已在现场 初步调查前 予以拆除。轴线A�9�1S×33�9�134 区域内屋面未拆除钢梁，经检查 表面涂装均己碳化、 脱落，有明显的部残余变形及屈曲、扭曲情况，钢结构连 接节点处螺栓冇松动迹象。 采用全站仪检测钢梁的挠度，挠度实测值为 167mm, 钢梁计算跨度 IO=3Om,烧度限值 l0/200=150mm<167mm。综合以上检测结果， 评定该区域钢梁受损等级为IV级。 2.3 火作用分析和火场温度推断 综合厂房内构件受损情况的检测结果，轴线区域E× 19�9�134、A×24 �9�132、J×12 �9�135、N×26 �9�131、N×13 �9�118、N×6 18×A�9�1E、35�9�136×A�9�1S范围内混凝土构件表面多呈灰白色、 土黄色及粉 红色，构件表面混凝土多破损、脱落，大部分有露筋现象，多数构件 表面存在裂缝网或 裂纹；区域内屋面钢梁灾后严重烧灼损坏、整体变形较大，丧 失承载能力。综合对以上 区域内构件的检测与损伤鉴定结果，判断该厂房建筑轴 线7�9�133×A�9�1S 范围为主要受火区域，推断直接过火面积达18700m2 根据表1 构件初步检测鉴定结果，轴线20�9�132×A�9�1N、12�9�120×J�9�1N 范围内构件损伤等级以 IV级为主，推断该区域内结构主要受明火 温影响，大部分构件直接长吋间受火烧灼，为火灾影响严重（重度）区域；结合对火 灾温度的初步判定结果，根据火灾鉴定标准中混凝上表面颜色、裂损剥 落、锤击反应 与温度的关系，推断该区域直接受火烧灼的结构构件表面Zui高温度 达1100C 以上。轴 B×4�9�119、4�9�1ll×」�9�1N范围内构件损伤等级以 III 级为主，进一步推断 该区域直接受火烧灼、间接受火作用影响的结构构件表面 Zui高温度在 900'C 左右。轴 线35�9�138×A�9�1S 范围内构件损伤等级为Ila、II 级，该区域多数构件外观未见明显损伤，表面覆盖汕烟，未直接受火烧灼，仅 受火灾烟气间接影响，部分构件有烧灼 迹象，推断结构构件表面的Zui高温度在 200 火灾后结构构件检测由初步鉴定结果，轴线A�9�1S×33�9�134 区域内未拆除钢梁的损伤等 IV级，鉴于数量较少，后期不考虑对其进行加固修复，不进行详细检测鉴定；根据火 灾鉴定标准，宜对损伤等级为II、III 级的混凝土构件进行详细检测，确定 构件材料的实 际性能。 3.1 混凝土结构构件损伤检测 根据表1 中构件初步鉴定评级情况，整个厂房区域范围内，多数混凝土 构件 的损伤可识别为构件损伤和构件破坏状态，仅 37�9�138×A�9�1S 范围内构 件可识别 为表面或表层性能劣化损伤状态，所以构件均需进行损伤层厚度的检测。 混凝土性能受影响层厚度可选择碳化深度测试方法进行原位检测，并采 润深度法进行取样验证检测。根据表1中初步鉴定评级情况，对损伤等级为 IV级、III 级、lib 级、Ila 级的构件，检测其混凝土碳化深度值，并在相应构件 检测混凝土的损伤层厚度值范围。排架柱主要截面尺�6�1、上为500mm×800mm, 框浆梁主要截面尺、j�6�1为 250mm×600mm，在排染 柱底部和顶部各钻取1 个芯样，部分检测结果如表2所示。 火灾影响重度区域内，构件损伤等级以IV级为主，取芯过程中多数芯样 破碎、 难以成形，表明其损伤层厚度过大，不再对其进行相应的检测。 数据可看出，在II 类构件中，混凝土碳化深度值和受影响层厚度 取样 检测值差别不大，可见其损伤层厚度按 种不同方法的检测结果趋于一致;受火影响程 度小的一般性构件，以原位碳化深度的检测结果作为受损伤影响层厚 度值，是可行的。 在主要受火区域内，III 类排架柱上部区域混凝土的受影响层厚 度普遍大于底部区域，可 见排架柱上部受火影响程度比底部严重，柱上部混凝土 表面曾达到的温度高于底部区域； 此类构件原位碳化深度检测值与取样检测值相 比偏小，进行取样验证检测是必要的，且 宜按取样检测值作为受损伤影响层厚度 3.2构件混凝土强度检测 按取芯法评定构件的混凝土强度，依据《钻芯法检测混凝土强度技术规 CECS03:2007 中的要求进行检测。柱38×E 上部和底部的芯样强度分 别为 21.9MPa、22.7MPa,柱 37×J、ll×A、16×E、35×J、 36×N 上部和底部的芯样强度值相差较小，均值可达到C20 强度等级；框 架梁j×37�9�138、 E×37�9�138 的芯样强度均值分别为23.5MPa、21.0MPa。 柱9×N 上部和底部 的芯样强度分别为9.7MPa、13.6MPa,柱28×S 上部和底部的芯样强度分别为 8.1MPa、15.4MPa,柱10×j 上部和底部芯样 的强度分别为10.6MPa、13.8MPa 检测结果表明，未直接受火烧灼的Ila类构件与II 类构件的混凝土强度普遍 达到 C20 强度等级；受火烧灼较严重的区域，III 类构件的混凝土强度离散 性较高，且 仅少数构件能达到C15 强度等级，表明火作用的影响明显降低了混凝 土的材料性能。而 损伤等级为 IV 级的混凝土构件，芯样在钻取和加工过程中普遍 破碎，无法进行抗压强 度检测，火作用影响严重破坏了混凝土的强度。 检测鉴定分析与结论4.1 结构分析与构件承载力校核 受火作用影响，构件的材料力学性能会受到不同程度的影响，混凝土和 钢筋 的强度都有的损失。混凝上的抗压强度根据钻芯法的检测结果确定，钢 筋的力学性 能及钢筋与混凝土粘结强度折减系数，根据构件截面温度场按火灾鉴 定标准判定。