房屋火灾后损伤程度分为四级：为轻度损伤，只是表面装饰部分遭受损坏，或表面损伤轻微，结构基本完好；二级为中度损伤，损伤深度达到混凝土保护层，使保护层部分剥落，但受拉主筋未受损伤，构件整体性好，变形不超过规范规定值；三级为严重损伤，混凝土保护层大片剥落、主筋外露，粘结力破坏，构件明显变形；四级为严重破坏，混凝土构件表面大面积损伤剥落、严重开裂，结构变形很大，构件遭到严重破坏，已成为危险构件。1 房屋概述 某商住楼为底框一砖混结构，平面布置如下所述：1层为钢筋 混凝土底层框架结构，作为商业门面及仓库用房。2层一6层为住宅。楼板均采用混凝土现浇楼板，住宅砌体采用MUl5砖和 M10砂浆砌筑，底层框架混凝土强度为C30。该商住楼2002年 6月竣工，使用中将底层作为搁置废旧轮胎的仓库。 2火灾原因 2010年6月29日中午一只烟头将商住楼引燃，火灾始于该楼底层前部，烟头引燃门外一个编织袋，进而引燃院内门面房里 堆积的数百个废旧轮胎，火势迅速蔓延至整栋楼房，并将部分玻璃和铝合金窗熔化，大火持续燃烧4．5 h才被扑灭，虽无人员伤 亡，但20多家住户受到影响，造成重大财产损失。为了尽快确定 商住楼过火后是否还能安全使用，需对火灾后的主体结构进行检测鉴定。 3火灾后房屋安全鉴定 3．1 现场勘查因燃烧发生在底层，故第二层的楼面梁、板和底层的柱损伤 十分明显。柱上抹灰层普遍炸裂、脱落，部分柱的混凝土保护层出现龟裂，个别柱烧伤程度达到30 mm～50 mm。第二层梁底保 护层普遍烧酥，梁底部位损伤Zui为严重，梁侧面烧酥程度较底部轻，但出现大面积龟裂和裂缝，剥开表层发现，少数裂缝深入梁核 心混凝土。个别梁烧伤十分严重，其刚度明显降低。第二层顶楼板普遍完好。底层顶楼板的板底混凝土普遍烧酥、大面积脱落， 大部分空心板孔洞外露，空心板的预应力钢筋也出现大面积外露、松弛现象，使空心板丧失了承载能力。 从过火范围来看，第二层顶楼板几乎无损伤，底层柱由下而 上损伤逐步加重，底层梁比第二层柱严重，第二层现浇板比该楼层楼面梁严重，梁柱的棱角部位比平面部位严重，梁柱自表面向 里损伤逐渐减轻。其主要原因是不同构件接触火苗的部位不同、受火面大小不同和构件自身的薄厚不同所致。第二层楼板的损伤比框架梁柱损伤严重，主要原因是火灾时钢筋混凝土空心板直接承受火荷载，而且板的厚度比较小，其钢筋混凝土保护层也比较小，所以钢筋混凝土楼板是火灾中Zui薄弱的环节。火灾时，钢筋混凝土楼板中钢筋受高温作用而强度降低，钢筋与混凝土之间的粘结力完全失效，从而使板的截面抵抗矩降低，板的刚度下降，挠度增加，裂缝增多，进而导致板的完全破坏。对商住楼住宅部分各层墙体检查时发现，第二层和第三层因火灾而引起的裂缝较多，尤其是第二层更明显，大多数裂缝都贯穿墙体两面。裂缝达2．0 mm，裂缝走势和分布无规律可循， 但水平向裂缝很少，门窗洞口一般均出现裂缝。由于外墙被直接从第二层窜出的火苗烧烤，其变形较内墙较快且大，裂缝也比内 墙多。第四层墙体裂缝只有个别大于0．5 nlln。随着楼层的增加，温度影响越来越小，墙体裂缝也逐渐减少。 3．2结构受损与分析 按照CECS 03：2007钻芯法检测混凝土强度技术规程的要求，取与梁柱混凝土浇筑方向垂直的方向，钻取混凝土芯样，经过加工， 剔除芯样烧伤部分后，试压发现：框架梁的混凝土立方抗压强度为 21 MPa一22．8 MPa，框架柱的混凝土立方抗压强度为22．7 MPa一 34．5 MPa，两者均不能达到原设计的安全度。 JGJT23-2001回弹法检测混凝土抗压强度技术规程明确规定 了回弹法不适用于火灾后混凝土的测强。这是因为遭受火灾后的混凝土不符合混凝土质量内外一致的前提。但是，遭受火灾混 凝土表面的硬度能够反映出其遭受火灾损伤的程度。利用回弹法对于火灾后损伤混凝土抗压强度进行检测，先找出回弹法 测强修正系数，采用【旦l弹规程的方法及测强曲线得出火灾后混凝 土抗压强度，再用回弹法测强修正系数进行修正。现场使用 HT225全自动数字回弹仪，得到以下数值：底层左边柱回弹值 10组47，46，46，40，44，4l，44，42，46，45；底层右边柱回弹值10组

　　50，47，45，46，45，42，45，41，41，46。 结论：底层左、右边混凝土柱回弹平均值分别为44．1和44．8，而原底层框架混凝土强度仅为C30，故火灾后的混凝土柱强度基本满足原设计承载力要求。 3．3房屋结构损坏综合评定 根据初始调查、现场检测和结构构件抗力验算的结果，对结构构件的受损程度进行综合评定为房屋火灾后损伤程度三级 (C级部危房)。

新东莞塘厦镇火灾厂房房屋检测鉴定公布标准